Ofrimi i burimeve të qëndrueshme të energjisë elektrike është një nga sfidat më të rëndësishme të këtij shekulli. Fushat e kërkimit në materialet e grumbullimit të energjisë burojnë nga ky motivim, duke përfshirë termoelektrikë1, fotovoltaikë2 dhe termofotovoltaikë3. Megjithëse na mungojnë materialet dhe pajisjet e afta për të mbledhur energji në rangun e Xhaulit, materialet piroelektrike që mund të shndërrojnë energjinë elektrike në ndryshime periodike të temperaturës konsiderohen sensorë4 dhe korrës energjie5,6,7. Këtu kemi zhvilluar një korrës makroskopik të energjisë termike në formën e një kondensatori shumështresor të bërë nga 42 gram tantalat skadiumi plumbi, që prodhon 11.2 J energji elektrike për cikël termodinamik. Çdo modul piroelektrik mund të gjenerojë densitet të energjisë elektrike deri në 4,43 J cm-3 për cikël. Ne tregojmë gjithashtu se dy module të tilla me peshë 0,3 g janë të mjaftueshme për të fuqizuar vazhdimisht korrësit autonome të energjisë me mikrokontrollues të integruar dhe sensorë të temperaturës. Së fundi, ne tregojmë se për një interval temperaturash prej 10 K, këta kondensatorë me shumë shtresa mund të arrijnë 40% efikasitet Carnot. Këto veti janë për shkak të (1) ndryshimit të fazës ferroelektrike për efikasitet të lartë, (2) rrymës së ulët të rrjedhjes për të parandaluar humbjet dhe (3) tensionit të lartë të prishjes. Këta korrës piroelektrikë makroskopikë, të shkallëzuar dhe efikasë po rimendojnë prodhimin e energjisë termoelektrike.
Krahasuar me gradientin e temperaturës hapësinore të kërkuar për materialet termoelektrike, mbledhja e energjisë e materialeve termoelektrike kërkon ciklin e temperaturës me kalimin e kohës. Kjo do të thotë një cikël termodinamik, i cili përshkruhet më së miri nga diagrami i entropisë (S)-temperaturës (T). Figura 1a tregon një grafik tipik ST të një materiali piroelektrik jo-linear (NLP) që demonstron një tranzicion të fazës ferroelektrike-paraelektrike të drejtuar nga terreni në tantalatin e plumbit të skandiumit (PST). Seksionet blu dhe jeshile të ciklit në diagramin ST korrespondojnë me energjinë elektrike të konvertuar në ciklin Olson (dy seksione izotermale dhe dy izopole). Këtu kemi parasysh dy cikle me të njëjtin ndryshim të fushës elektrike (fusha ndezur dhe fikur) dhe ndryshimi i temperaturës ΔT, megjithëse me temperatura fillestare të ndryshme. Cikli i gjelbër nuk ndodhet në rajonin e tranzicionit fazor dhe kështu ka një sipërfaqe shumë më të vogël se cikli blu i vendosur në rajonin e tranzicionit fazor. Në diagramin ST, sa më e madhe të jetë zona, aq më e madhe është energjia e mbledhur. Prandaj, tranzicioni fazor duhet të mbledhë më shumë energji. Nevoja për çiklizëm me sipërfaqe të madhe në NLP është shumë e ngjashme me nevojën për aplikime elektrotermale9, 10, 11, 12 ku kondensatorët me shumë shtresa PST (MLCs) dhe terpolimerët me bazë PVDF kanë treguar kohët e fundit performancë të shkëlqyer të kundërt. statusi i performancës së ftohjes në ciklin 13,14,15,16. Prandaj, ne kemi identifikuar PST MLC me interes për grumbullimin e energjisë termike. Këto mostra janë përshkruar plotësisht në metoda dhe janë karakterizuar në shënimet plotësuese 1 (mikroskop elektronik skanues), 2 (difraksioni i rrezeve X) dhe 3 (kalorimetria).
a, Skica e një grafiku entropie (S)-temperaturë (T) me fushë elektrike ndezur dhe fikur të aplikuar në materialet NLP që tregojnë tranzicione fazore. Dy cikle grumbullimi të energjisë shfaqen në dy zona të ndryshme të temperaturës. Ciklet blu dhe jeshile ndodhin përkatësisht brenda dhe jashtë tranzicionit fazor dhe përfundojnë në rajone shumë të ndryshme të sipërfaqes. b, dy unaza unipolare DE PST MLC, 1 mm të trasha, të matura ndërmjet 0 dhe 155 kV cm-1 në 20 °C dhe 90 °C, përkatësisht, dhe ciklet përkatëse Olsen. Shkronjat ABCD i referohen gjendjeve të ndryshme në ciklin Olson. AB: MLC-të u ngarkuan në 155 kV cm-1 në 20°C. BC: MLC u mbajt në 155 kV cm-1 dhe temperatura u ngrit në 90 °C. CD: MLC shkarkohet në 90°C. DA: MLC e ftohur në 20°C në fushë zero. Zona blu korrespondon me fuqinë hyrëse të kërkuar për të nisur ciklin. Zona portokalli është energjia e mbledhur në një cikël. c, paneli i sipërm, voltazhi (i zi) dhe rryma (e kuqe) kundrejt kohës, gjurmuar gjatë të njëjtit cikël Olson si b. Dy futjet përfaqësojnë amplifikimin e tensionit dhe rrymës në pikat kyçe të ciklit. Në panelin e poshtëm, kthesat e verdha dhe jeshile përfaqësojnë lakoren përkatëse të temperaturës dhe energjisë, përkatësisht, për një MLC me trashësi 1 mm. Energjia llogaritet nga kurbat e rrymës dhe tensionit në panelin e sipërm. Energjia negative korrespondon me energjinë e mbledhur. Hapat që korrespondojnë me shkronjat e mëdha në katër figurat janë të njëjta si në ciklin Olson. Cikli AB'CD korrespondon me ciklin Stirling (shënimi shtesë 7).
ku E dhe D janë përkatësisht fusha elektrike dhe fusha elektrike e zhvendosjes. Nd mund të merret në mënyrë indirekte nga qarku DE (Fig. 1b) ose drejtpërdrejt duke filluar një cikël termodinamik. Metodat më të dobishme u përshkruan nga Olsen në punën e tij pioniere mbi mbledhjen e energjisë piroelektrike në vitet 198017.
Në fig. 1b tregon dy sythe monopolare DE me ekzemplarë PST-MLC me trashësi 1 mm të mbledhura në 20 °C dhe 90 °C, përkatësisht, në një interval prej 0 deri në 155 kV cm-1 (600 V). Këto dy cikle mund të përdoren për të llogaritur në mënyrë indirekte energjinë e mbledhur nga cikli Olson i paraqitur në figurën 1a. Në fakt, cikli Olsen përbëhet nga dy degë izofield (këtu, fusha zero në degën DA dhe 155 kV cm-1 në degën BC) dhe dy degë izotermike (këtu, 20°С dhe 20°С në degën AB) . C në degën CD) Energjia e mbledhur gjatë ciklit korrespondon me rajonet portokalli dhe blu (integral EdD). Energjia e mbledhur Nd është diferenca ndërmjet energjisë hyrëse dhe dalëse, pra vetëm sipërfaqja portokalli në fig. 1b. Ky cikël i veçantë Olson jep një densitet energjie Nd prej 1,78 J cm-3. Cikli Stirling është një alternativë ndaj ciklit Olson (Shënimi plotësues 7). Për shkak se faza e ngarkimit konstant (qarku i hapur) arrihet më lehtë, dendësia e energjisë e nxjerrë nga Fig. 1b (cikli AB'CD) arrin 1,25 J cm-3. Kjo është vetëm 70% e asaj që mund të mbledhë cikli Olson, por pajisjet e thjeshta të korrjes e bëjnë këtë.
Përveç kësaj, ne matëm drejtpërdrejt energjinë e mbledhur gjatë ciklit Olson duke aktivizuar PST MLC duke përdorur një fazë kontrolli të temperaturës Linkam dhe një matës burimi (metodë). Figura 1c në krye dhe në hyrjet përkatëse tregon rrymën (e kuqe) dhe tensionin (e zezë) të mbledhura në të njëjtën PST MLC me trashësi 1 mm si për unazën DE që kalon të njëjtin cikël Olson. Rryma dhe voltazhi bëjnë të mundur llogaritjen e energjisë së mbledhur dhe kthesat janë paraqitur në fig. 1c, fundi (jeshile) dhe temperatura (e verdhë) gjatë gjithë ciklit. Shkronjat ABCD përfaqësojnë të njëjtin cikël Olson në Fig. 1. Karikimi MLC ndodh gjatë këmbës AB dhe kryhet me një rrymë të ulët (200 µA), kështu që SourceMeter mund të kontrollojë siç duhet karikimin. Pasoja e kësaj rryme fillestare konstante është se kurba e tensionit (kurba e zezë) nuk është lineare për shkak të fushës së zhvendosjes së potencialit jolinear D PST (Fig. 1c, futja e sipërme). Në fund të karikimit, 30 mJ energji elektrike ruhen në MLC (pika B). MLC më pas nxehet dhe prodhohet një rrymë negative (dhe për rrjedhojë një rrymë negative) ndërsa tensioni mbetet në 600 V. Pas 40 s, kur temperatura arriti një pllajë prej 90 °C, kjo rrymë u kompensua, megjithëse kampioni hap prodhoi në qark një fuqi elektrike prej 35 mJ gjatë kësaj izofushe (fushë e dytë në Fig. 1c, sipër). Tensioni në MLC (CD i degës) më pas zvogëlohet, duke rezultuar në një punë shtesë elektrike prej 60 mJ. Energjia totale e daljes është 95 mJ. Energjia e mbledhur është diferenca midis energjisë hyrëse dhe dalëse, e cila jep 95 – 30 = 65 mJ. Kjo korrespondon me një densitet energjie prej 1,84 J cm-3, që është shumë afër Nd-së së nxjerrë nga unaza DE. Riprodhueshmëria e këtij cikli Olson është testuar gjerësisht (Shënimi plotësues 4). Duke rritur më tej tensionin dhe temperaturën, ne arritëm 4,43 J cm-3 duke përdorur ciklet Olsen në një PST MLC me trashësi 0,5 mm mbi një interval temperaturash prej 750 V (195 kV cm-1) dhe 175 °C (Shënimi plotësues 5). Kjo është katër herë më e madhe se performanca më e mirë e raportuar në literaturë për ciklet e drejtpërdrejta Olson dhe është marrë në filma të hollë të Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) (1,06 J cm-3)18 (cm .Suplementar Tabela 1 për më shumë vlera në literaturë). Kjo performancë është arritur për shkak të rrymës shumë të ulët të rrjedhjes së këtyre MLC-ve (<10−7 A në 750 V dhe 180 °C, shih detajet në Shënimin Suplementar 6)—një pikë thelbësore e përmendur nga Smith et al.19—në të kundërt ndaj materialeve të përdorura në studimet e mëparshme17,20. Kjo performancë është arritur për shkak të rrymës shumë të ulët të rrjedhjes së këtyre MLC-ve (<10−7 A në 750 V dhe 180 °C, shih detajet në Shënimin Suplementar 6)—një pikë thelbësore e përmendur nga Smith et al.19—në të kundërt ndaj materialeve të përdorura në studimet e mëparshme17,20. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 A në 750 В и 180 °C, më shumë në plotësimin e plotë 6) — momenti i kritikës, dmth. 19 — в отличие од к материјалалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Këto karakteristika u arritën për shkak të rrymës shumë të ulët të rrjedhjes së këtyre MLC-ve (<10–7 A në 750 V dhe 180 °C, shihni Shënimin Suplementar 6 për detaje) – një pikë kritike e përmendur nga Smith et al. 19 – ndryshe nga materialet e përdorura në studimet e mëparshme17,20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180 °C 时<10-7 A，请参见补充说明 于-S 篴明6等人19 提到的关键点——相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17,20.由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 参见 补兎 诡 兎）））） - 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比乸下下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下，農到早期研究中使用的材料17.20. Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В и 180 °C, см. подробности в дополнительном примечании 6) — momenti kyç, опасен Смитом и др. 19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики. Meqenëse rryma e rrjedhjes së këtyre MLC-ve është shumë e ulët (<10–7 A në 750 V dhe 180 °C, shihni Shënimin Suplementar 6 për detaje) – një pikë kyçe e përmendur nga Smith et al. 19 – për krahasim, këto shfaqje u arritën.ndaj materialeve të përdorura në studimet e mëparshme 17,20.
Të njëjtat kushte (600 V, 20–90 °C) zbatohen për ciklin Stirling (shënimi plotësues 7). Siç pritej nga rezultatet e ciklit DE, rendimenti ishte 41.0 mJ. Një nga karakteristikat më të habitshme të cikleve Stirling është aftësia e tyre për të përforcuar tensionin fillestar përmes efektit termoelektrik. Ne vëzhguam një rritje të tensionit deri në 39 (nga një tension fillestar prej 15 V në një tension fundor deri në 590 V, shih Fig. 7.2 plotësuese).
Një tipar tjetër dallues i këtyre MLC-ve është se ato janë objekte makroskopike mjaft të mëdha për të mbledhur energji në diapazonin e xhaulit. Prandaj, ne ndërtuam një prototip korrës (HARV1) duke përdorur 28 MLC PST 1 mm të trasha, duke ndjekur të njëjtin dizajn të pllakës paralele të përshkruar nga Torello et al.14, në një matricë 7×4 siç tregohet në Fig. Lëngu dielektrik që mbart nxehtësinë në kolektori zhvendoset nga një pompë peristaltike midis dy rezervuarëve ku temperatura e lëngut mbahet konstante (metodë). Mblidhni deri në 3,1 J duke përdorur ciklin Olson të përshkruar në fig. 2a, rajone izotermike në 10°C dhe 125°C dhe rajone izofield në 0 dhe 750 V (195 kV cm-1). Kjo korrespondon me një densitet energjie prej 3,14 J cm-3. Duke përdorur këtë kombinat, matjet u morën në kushte të ndryshme (Fig. 2b). Vini re se 1.8 J u mor në një interval të temperaturës prej 80 °C dhe një tension prej 600 V (155 kV cm-1). Kjo është në përputhje të mirë me 65 mJ të përmendur më parë për PST MLC me trashësi 1 mm në të njëjtat kushte (28 × 65 = 1820 mJ).
a, Konfigurimi eksperimental i një prototipi të montuar HARV1 bazuar në 28 MLC PST me trashësi 1 mm (4 rreshta × 7 kolona) që funksionojnë në cikle Olson. Për secilin nga katër hapat e ciklit, temperatura dhe voltazhi janë dhënë në prototip. Kompjuteri drejton një pompë peristaltike që qarkullon një lëng dielektrik midis rezervuarëve të ftohtë dhe të nxehtë, dy valvulave dhe një burimi energjie. Kompjuteri përdor gjithashtu termoçift për të mbledhur të dhëna mbi tensionin dhe rrymën e furnizuar në prototipin dhe temperaturën e kombinatit nga furnizimi me energji elektrike. b, Energjia (ngjyra) e mbledhur nga prototipi ynë 4×7 MLC kundrejt gamës së temperaturës (boshti X) dhe tensionit (boshti Y) në eksperimente të ndryshme.
Një version më i madh i makinës korrëse (HARV2) me 60 PST MLC 1 mm të trasha dhe 160 PST MLC 0,5 mm të trasha (41,7 g material piroelektrik aktiv) dha 11,2 J (Shënimi plotësues 8). Në 1984, Olsen bëri një vjelëse energjie bazuar në 317 g të një përbërjeje Pb(Zr,Ti)O3 të dopuar me kallaj të aftë për të gjeneruar 6,23 J energji elektrike në një temperaturë prej rreth 150 °C (ref. 21). Për këtë kombinim, kjo është e vetmja vlerë tjetër e disponueshme në rangun e xhaulit. Mori pak më shumë se gjysmën e vlerës që arritëm dhe gati shtatë herë cilësinë. Kjo do të thotë se dendësia e energjisë e HARV2 është 13 herë më e lartë.
Periudha e ciklit HARV1 është 57 sekonda. Kjo prodhoi 54 mW fuqi me 4 rreshta me 7 kolona të grupeve MLC me trashësi 1 mm. Për ta bërë një hap më tej, ne ndërtuam një kombinat të tretë (HARV3) me një PST MLC 0,5 mm të trashë dhe konfigurim të ngjashëm me HARV1 dhe HARV2 (Shënimi plotësues 9). Ne matëm një kohë termalizimi prej 12.5 sekondash. Kjo korrespondon me një kohë cikli prej 25 s (Fig. 9 plotësuese). Energjia e mbledhur (47 mJ) jep një fuqi elektrike prej 1,95 mW për MLC, e cila nga ana tjetër na lejon të imagjinojmë se HARV2 prodhon 0,55 W (afërsisht 1,95 mW × 280 PST MLC 0,5 mm e trashë). Përveç kësaj, ne simuluam transferimin e nxehtësisë duke përdorur Simulimin e Elementeve të Fundit (COMSOL, Shënimi Suplementar 10 dhe Tabelat Suplementare 2-4) që korrespondojnë me eksperimentet HARV1. Modelimi i elementeve të fundme bëri të mundur parashikimin e vlerave të fuqisë pothuajse një renditje me madhësi më të lartë (430 mW) për të njëjtin numër kolonash PST duke holluar MLC në 0.2 mm, duke përdorur ujin si ftohës dhe duke rivendosur matricën në 7 rreshta . × 4 kolona (përveç , kishte 960 mW kur rezervuari ishte pranë kombinatit, Fig. Suplementare 10b).
Për të demonstruar dobinë e këtij kolektori, një cikël Stirling u aplikua në një demonstrues të pavarur i përbërë nga vetëm dy MLC PST me trashësi 0,5 mm si kolektorë nxehtësie, një ndërprerës të tensionit të lartë, një ndërprerës të tensionit të ulët me kondensator ruajtjeje, një konvertues DC/DC , një mikrokontrollues me fuqi të ulët, dy termoçifte dhe konvertues përforcues (Shënimi plotësues 11). Qarku kërkon që kondensatori i ruajtjes të ngarkohet fillimisht në 9V dhe më pas të funksionojë në mënyrë autonome ndërsa temperatura e dy MLC-ve varion nga -5°C deri në 85°C, këtu në cikle prej 160 s (disa cikle tregohen në Shënimin plotësues 11) . Çuditërisht, dy MLC që peshojnë vetëm 0.3 g mund ta kontrollojnë në mënyrë autonome këtë sistem të madh. Një veçori tjetër interesante është se konverteri i tensionit të ulët është i aftë të konvertojë 400V në 10-15V me efikasitet 79% (Shënimi plotësues 11 dhe Figura plotësuese 11.3).
Së fundi, ne vlerësuam efikasitetin e këtyre moduleve MLC në shndërrimin e energjisë termike në energji elektrike. Faktori i cilësisë η i efikasitetit përcaktohet si raporti i densitetit të energjisë elektrike të mbledhur Nd me densitetin e nxehtësisë së furnizuar Qin (shënimi plotësues 12):
Figura 3a,b tregojnë efikasitetin η dhe efiçencën proporcionale ηr të ciklit Olsen, përkatësisht, si funksion i diapazonit të temperaturës së një MLC PST 0,5 mm të trashë. Të dy grupet e të dhënave janë dhënë për një fushë elektrike prej 195 kV cm-1. Efikasiteti \(\kjo\) arrin 1.43%, që është e barabartë me 18% të ηr. Megjithatë, për një interval temperaturash prej 10 K nga 25 °C deri në 35 °C, ηr arrin vlera deri në 40% (lakorja blu në Fig. 3b). Kjo është dyfishi i vlerës së njohur për materialet NLP të regjistruara në filmat PMN-PT (ηr = 19%) në intervalin e temperaturës 10 K dhe 300 kV cm-1 (Ref. 18). Gama e temperaturës nën 10 K nuk u morën parasysh sepse histereza termike e PST MLC është midis 5 dhe 8 K. Njohja e efektit pozitiv të tranzicionit fazor në efikasitet është kritike. Në fakt, vlerat optimale të η dhe ηr janë marrë pothuajse të gjitha në temperaturën fillestare Ti = 25°C në Fig. 3a,b. Kjo është për shkak të një tranzicioni të ngushtë fazor kur nuk aplikohet asnjë fushë dhe temperatura e Curie-t TC është rreth 20 °C në këto MLC (shënimi plotësues 13).
a,b, efikasiteti η dhe efikasiteti proporcional i ciklit Olson (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot} } për elektrike maksimale nga një fushë prej 195 kV cm-1 dhe temperatura të ndryshme fillestare Ti, }}\,\)(b) për MPC PST 0,5 mm e trashë, në varësi të intervalit të temperaturës ΔTspan.
Vëzhgimi i fundit ka dy implikime të rëndësishme: (1) çdo çiklizëm efektiv duhet të fillojë në temperatura mbi TC që të ndodhë një tranzicion fazor i shkaktuar nga terreni (nga paraelektrik në ferroelektrik); (2) këto materiale janë më efikase në kohë pune afër TC. Megjithëse në eksperimentet tona tregohen efikasitete në shkallë të gjerë, diapazoni i kufizuar i temperaturës nuk na lejon të arrijmë efikasitete të mëdha absolute për shkak të kufirit të Carnot (\(\Delta T/T\)). Megjithatë, efikasiteti i shkëlqyer i demonstruar nga këto MLC PST e justifikon Olsenin kur ai përmend se "një motor termoelektrik rigjenerues ideal i klasës 20 që funksionon në temperatura midis 50 °C dhe 250 °C mund të ketë një efikasitet prej 30%"17. Për të arritur këto vlera dhe për të testuar konceptin, do të ishte e dobishme të përdorni PST të dopuar me TC të ndryshme, siç u studiuan nga Shebanov dhe Borman. Ata treguan se TC në PST mund të ndryshojë nga 3°C (doping Sb) në 33°C (Ti doping) 22 . Prandaj, ne supozojmë se rigjeneruesit piroelektrikë të gjeneratës së ardhshme të bazuar në MLC të dopuar PST ose materiale të tjera me një tranzicion të fortë të fazës së rendit të parë mund të konkurrojnë me korrësit më të mirë të energjisë.
Në këtë studim, ne hetuam MLC të bëra nga PST. Këto pajisje përbëhen nga një seri elektrodash Pt dhe PST, ku disa kondensatorë janë të lidhur paralelisht. PST u zgjodh sepse është një material i shkëlqyer EC dhe për këtë arsye një material potencialisht i shkëlqyer NLP. Ai shfaq një tranzicion të mprehtë të fazës ferroelektrike-paraelektrike të rendit të parë rreth 20 °C, që tregon se ndryshimet e entropisë së tij janë të ngjashme me ato të paraqitura në Fig. 1. MLC të ngjashme janë përshkruar plotësisht për pajisjet EC13,14. Në këtë studim, ne përdorëm MLC 10,4 × 7,2 × 1 mm³ dhe 10,4 × 7,2 × 0,5 mm³. MLC me trashësi 1 mm dhe 0,5 mm u bënë nga 19 dhe 9 shtresa të PST me një trashësi prej 38,6 μm, respektivisht. Në të dyja rastet, shtresa e brendshme PST u vendos midis elektrodave platini me trashësi 2,05 μm. Dizajni i këtyre MLC-ve supozon se 55% e PST-ve janë aktive, që korrespondon me pjesën ndërmjet elektrodave (Shënimi plotësues 1). Zona aktive e elektrodës ishte 48.7 mm2 (Tabela Plotësuese 5). MLC PST u përgatit me metodën e reaksionit të fazës së ngurtë dhe derdhjes. Detajet e procesit të përgatitjes janë përshkruar në një artikull të mëparshëm14. Një nga ndryshimet midis PST MLC dhe artikullit të mëparshëm është rendi i vendeve B, i cili ndikon shumë në performancën e EC në PST. Rendi i vendeve B të PST MLC është 0.75 (Shënimi plotësues 2) i marrë nga sinterimi në 1400°C i ndjekur nga pjekja qindra orëshe në 1000°C. Për më shumë informacion mbi PST MLC, shihni Shënimet Suplementare 1-3 dhe Tabelën plotësuese 5.
Koncepti kryesor i këtij studimi bazohet në ciklin Olson (Fig. 1). Për një cikël të tillë, ne kemi nevojë për një rezervuar të nxehtë dhe të ftohtë dhe një furnizim me energji elektrike të aftë për të monitoruar dhe kontrolluar tensionin dhe rrymën në modulet e ndryshme MLC. Këto cikle direkte përdorën dy konfigurime të ndryshme, domethënë (1) modulet Linkam për ngrohjen dhe ftohjen e një MLC të lidhur me një burim energjie Keithley 2410 dhe (2) tre prototipe (HARV1, HARV2 dhe HARV3) paralelisht me të njëjtin burim energjie. Në rastin e fundit, një lëng dielektrik (vaj silikoni me viskozitet 5 cP në 25°C, i blerë nga Sigma Aldrich) është përdorur për shkëmbimin e nxehtësisë midis dy rezervuarëve (të nxehtë dhe të ftohtë) dhe MLC. Rezervuari termik përbëhet nga një enë qelqi e mbushur me lëng dielektrik dhe e vendosur në majë të pllakës termike. Magazinimi i ftohtë përbëhet nga një banjë uji me tuba të lëngshëm që përmbajnë lëng dielektrik në një enë të madhe plastike të mbushur me ujë dhe akull. Dy valvola majë me tre drejtime (të blera nga Bio-Chem Fluidics) u vendosën në çdo skaj të kombinatit për të kaluar siç duhet lëngun nga një rezervuar në tjetrin (Figura 2a). Për të siguruar ekuilibrin termik midis paketës PST-MLC dhe ftohësit, periudha e ciklit u zgjat derisa termoçiftet e hyrjes dhe daljes (sa më afër paketës PST-MLC) të shfaqnin të njëjtën temperaturë. Skripti Python menaxhon dhe sinkronizon të gjitha instrumentet (matësit e burimit, pompat, valvulat dhe termoçiftet) për të ekzekutuar ciklin e duhur Olson, dmth. qarku i ftohësit fillon të qarkullojë nëpër pirgun PST pasi njehsori i burimit të ngarkohet në mënyrë që ato të nxehen në nivelin e dëshiruar. Tensioni i aplikuar për ciklin e caktuar Olson.
Përndryshe, ne i kemi konfirmuar këto matje direkte të energjisë së grumbulluar me metoda indirekte. Këto metoda indirekte bazohen në zhvendosjen elektrike (D) - unazat e fushës elektrike (E) të mbledhura në temperatura të ndryshme, dhe duke llogaritur zonën midis dy sytheve DE, mund të vlerësohet me saktësi se sa energji mund të mblidhet, siç tregohet në figurë. . në figurën 2. .1b. Këto sythe DE mblidhen gjithashtu duke përdorur njehsorët e burimit Keithley.
Njëzet e tetë MLC PST me trashësi 1 mm u mblodhën në një strukturë pllakash paralele me 4 rreshta, 7 kolona sipas modelit të përshkruar në referencë. 14. Hendeku i lëngut ndërmjet rreshtave PST-MLC është 0.75 mm. Kjo arrihet duke shtuar shirita shiriti të dyanshëm si ndarës të lëngshëm rreth skajeve të PST MLC. PST MLC është e lidhur elektrikisht paralelisht me një urë epokside argjendi në kontakt me prizat e elektrodës. Pas kësaj, telat u ngjitën me rrëshirë epoksi argjendi në secilën anë të terminaleve të elektrodës për t'u lidhur me furnizimin me energji elektrike. Në fund, futni të gjithë strukturën në zorrën e poliolefinës. Ky i fundit është ngjitur në tubin e lëngut për të siguruar mbylljen e duhur. Më në fund, termoçiftet e tipit K me trashësi 0,25 mm u ndërtuan në çdo skaj të strukturës PST-MLC për të monitoruar temperaturat e lëngut në hyrje dhe në dalje. Për ta bërë këtë, së pari duhet të shpohet zorra. Pas instalimit të termoçiftit, aplikoni të njëjtin ngjitës si më parë midis zorrës së termoçiftit dhe telit për të rivendosur vulën.
U ndërtuan tetë prototipa të veçantë, katër prej të cilëve kishin 40 MLC PST me trashësi 0,5 mm të shpërndara si pllaka paralele me 5 kolona dhe 8 rreshta, dhe katër të tjerët kishin 15 MLC PST me trashësi 1 mm secila. në strukturë pjatë paralele 3 kolona × 5 rreshta. Numri i përgjithshëm i PST MLC-ve të përdorura ishte 220 (160 0.5 mm të trasha dhe 60 PST MLC 1 mm të trasha). Ne i quajmë këto dy nënnjësi HARV2_160 dhe HARV2_60. Hendeku i lëngshëm në prototipin HARV2_160 përbëhet nga dy shirita të dyanshëm 0,25 mm të trasha me një tel 0,25 mm të trashë midis tyre. Për prototipin HARV2_60, ne përsëritëm të njëjtën procedurë, por duke përdorur tela me trashësi 0,38 mm. Për simetri, HARV2_160 dhe HARV2_60 kanë qarqet e tyre të lëngjeve, pompat, valvulat dhe anën e ftohtë (Shënimi plotësues 8). Dy njësi HARV2 ndajnë një rezervuar nxehtësie, një enë 3 litra (30 cm x 20 cm x 5 cm) në dy pllaka të nxehta me magnet rrotullues. Të tetë prototipet individuale janë të lidhura elektrikisht paralelisht. Nënnjësitë HARV2_160 dhe HARV2_60 punojnë njëkohësisht në ciklin Olson duke rezultuar në një korrje energjie prej 11.2 J.
Vendoseni PST MLC 0,5 mm të trashë në zorrën poliolefine me shirit të dyanshëm dhe tela në të dyja anët për të krijuar hapësirë ​​për rrjedhjen e lëngut. Për shkak të madhësisë së tij të vogël, prototipi u vendos pranë një valvule rezervuari të nxehtë ose të ftohtë, duke minimizuar kohën e ciklit.
Në PST MLC, një fushë elektrike konstante aplikohet duke aplikuar një tension konstant në degën e ngrohjes. Si rezultat, gjenerohet një rrymë termike negative dhe ruhet energjia. Pas ngrohjes së PST MLC, fusha hiqet (V = 0), dhe energjia e ruajtur në të kthehet përsëri në numëruesin e burimit, që korrespondon me një kontribut më shumë të energjisë së mbledhur. Së fundi, me një tension V = 0 të aplikuar, MLC PST-të ftohen në temperaturën e tyre fillestare në mënyrë që cikli të mund të fillojë përsëri. Në këtë fazë, energjia nuk grumbullohet. Ne e drejtuam ciklin Olsen duke përdorur një Burimmetër Keithley 2410, duke ngarkuar PST MLC nga një burim tensioni dhe duke vendosur përputhjen aktuale në vlerën e duhur në mënyrë që të mblidheshin pikë të mjaftueshme gjatë fazës së karikimit për llogaritje të besueshme të energjisë.
Në ciklet Stirling, PST MLC u ngarkuan në modalitetin e burimit të tensionit me një vlerë fillestare të fushës elektrike (tensioni fillestar Vi > 0), një rrymë e dëshiruar pajtueshmërie në mënyrë që hapi i karikimit të zgjasë rreth 1 s (dhe mblidhen pikë të mjaftueshme për një llogaritje të besueshme të energjinë) dhe temperaturën e ftohtë. Në ciklet Stirling, PST MLC u ngarkuan në modalitetin e burimit të tensionit me një vlerë fillestare të fushës elektrike (tensioni fillestar Vi > 0), një rrymë e dëshiruar pajtueshmërie në mënyrë që hapi i karikimit të zgjasë rreth 1 s (dhe mblidhen pikë të mjaftueshme për një llogaritje të besueshme të energjinë) dhe temperaturën e ftohtë. Во циклах Стирлинга PST MLC заряжались в режиме источника напряжения при начальном значении электрического поля (начальное напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что етапично зарядки чек для надежного расчета энергия) и холодная температура. Në ciklet Stirling PST MLC, ato u ngarkuan në modalitetin e burimit të tensionit në vlerën fillestare të fushës elektrike (tensioni fillestar Vi > 0), rryma e dëshiruar e rendimentit, kështu që faza e karikimit zgjat rreth 1 s (dhe një numër të mjaftueshëm pikat mblidhen për një llogaritje të besueshme të energjisë) dhe temperatura e ftohtë.在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电掋Vi > 0）充电场使得充电步骤大约需要 1 秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量）和低温. Në ciklin kryesor, PST MLC ngarkohet në vlerën fillestare të fushës elektrike (tensioni fillestar Vi > 0) në modalitetin e burimit të tensionit, kështu që rryma e kërkuar e pajtueshmërisë merr rreth 1 sekondë për hapin e karikimit (dhe kemi mbledhur pikë të mjaftueshme për të llogaritja e besueshme (energjia) dhe temperatura e ulët. Во цикле Стирлинга PST MLC зарятся в режиме источника напряжения со начальным значением электрического поля (начальное напряжение Vi > 0), требуемый ток податливости такви, што е доста зарядки за , чтобы надежно рассчитать энергию) и temperaturы të ulëta . Në ciklin Stirling, PST MLC ngarkohet në modalitetin e burimit të tensionit me një vlerë fillestare të fushës elektrike (tensioni fillestar Vi > 0), rryma e kërkuar e pajtueshmërisë është e tillë që faza e karikimit zgjat rreth 1 s (dhe një numër i mjaftueshëm pikat janë mbledhur për të llogaritur në mënyrë të besueshme energjinë) dhe temperaturat e ulëta .Përpara se PST MLC të nxehet, hapni qarkun duke aplikuar një rrymë përputhëse prej I = 0 mA (rryma minimale e përputhjes që mund të përballojë burimi ynë matës është 10 nA). Si rezultat, një ngarkesë mbetet në PST të MJK, dhe voltazhi rritet ndërsa mostra nxehet. Asnjë energji nuk mblidhet në krahun BC sepse I = 0 mA. Pas arritjes së një temperature të lartë, voltazhi në MLT FT rritet (në disa raste më shumë se 30 herë, shih fig. 7.2 shtesë), MLK FT shkarkohet (V = 0) dhe energjia elektrike ruhet në to për të njëjtën kohë. pasi ato janë ngarkesa fillestare. E njëjta korrespondencë aktuale i kthehet burimit të njehsorit. Për shkak të rritjes së tensionit, energjia e ruajtur në temperaturë të lartë është më e lartë se ajo që ishte dhënë në fillim të ciklit. Rrjedhimisht, energjia fitohet duke shndërruar nxehtësinë në energji elektrike.
Ne përdorëm një SourceMeter Keithley 2410 për të monitoruar tensionin dhe rrymën e aplikuar në PST MLC. Energjia përkatëse llogaritet duke integruar produktin e tensionit dhe rrymës së lexuar nga njehsori i burimit të Keithley, \ (E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas))}\ majtas(t\ djathtas){V}_{{\rm{meas}}}(t)\), ku τ është periudha e periudhës. Në kurbën tonë të energjisë, vlerat pozitive të energjisë nënkuptojnë energjinë që duhet t'i japim MLC PST, dhe vlerat negative nënkuptojnë energjinë që nxjerrim prej tyre dhe rrjedhimisht energjinë e marrë. Fuqia relative për një cikël grumbullimi të caktuar përcaktohet duke pjesëtuar energjinë e mbledhur me periudhën τ të të gjithë ciklit.
Të gjitha të dhënat paraqiten në tekstin kryesor ose në informacione shtesë. Letrat dhe kërkesat për materiale duhet t'i drejtohen burimit të të dhënave AT ose ED të dhëna me këtë artikull.
Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC Një përmbledhje e zhvillimit dhe aplikimeve të mikrogjeneratorëve termoelektrikë për grumbullimin e energjisë. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC Një përmbledhje e zhvillimit dhe aplikimeve të mikrogjeneratorëve termoelektrikë për grumbullimin e energjisë.Ando Junior, Ohio, Maran, ALO dhe Henao, NC Përmbledhje e zhvillimit dhe aplikimit të mikrogjeneratorëve termoelektrikë për grumbullimin e energjisë. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NCAndo Junior, Ohio, Maran, ALO dhe Henao, NC po shqyrtojnë zhvillimin dhe aplikimin e mikrogjeneratorëve termoelektrikë për grumbullimin e energjisë.rinisë. mbështetje. Energy Rev. 91, 376–393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Materialet fotovoltaike: efikasitetet aktuale dhe sfidat e së ardhmes. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Materialet fotovoltaike: efikasitetet aktuale dhe sfidat e së ardhmes.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. dhe Sinke, VK Materiale fotovoltaike: performanca aktuale dhe sfidat e ardhshme. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Materialet diellore: efikasiteti aktual dhe sfidat e ardhshme.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. dhe Sinke, VK Materiale fotovoltaike: performanca aktuale dhe sfidat e ardhshme.Science 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Efekti piro-piezoelektrik i ndërlidhur për sensorin e njëkohshëm të temperaturës dhe presionit të vetë-fuqishëm. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Efekti piro-piezoelektrik i ndërlidhur për sensorin e njëkohshëm të temperaturës dhe presionit të vetë-fuqishëm.Song K., Zhao R., Wang ZL dhe Yan Yu. Efekti piropiezoelektrik i kombinuar për matje autonome të njëkohshme të temperaturës dhe presionit. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Për vetëfunksionim në të njëjtën kohë me temperaturën dhe presionin.Song K., Zhao R., Wang ZL dhe Yan Yu. Efekt termopiezoelektrik i kombinuar për matje autonome të njëkohshme të temperaturës dhe presionit.Përpara. alma mater 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Korrja e energjisë bazuar në ciklet piroelektrike Ericsson në një qeramikë ferroelektrike relaksuese. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Korrja e energjisë bazuar në ciklet piroelektrike Ericsson në një qeramikë ferroelektrike relaksuese.Sebald G., Prouvost S. dhe Guyomar D. Korrja e energjisë bazuar në ciklet piroelektrike Ericsson në qeramikë ferroelektrike relaksuese.Sebald G., Prouvost S. dhe Guyomar D. Korrja e energjisë në qeramikë ferroelektrike relaksuese bazuar në çiklizmin piroelektrik Ericsson. Alma mater e zgjuar. strukturën. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Materialet elektrokalorike dhe piroelektrike të gjeneratës së ardhshme për ndërkonvertimin e energjisë elektrotermale në gjendje të ngurtë. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Materialet elektrokalorike dhe piroelektrike të gjeneratës së ardhshme për ndërkonvertimin e energjisë elektrotermale në gjendje të ngurtë. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материјали следующего поколения за взаимного преобразования электрокалорические твердотельной. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Materialet elektrokalorike dhe piroelektrike të gjeneratës së ardhshme për ndërkonvertimin e energjisë elektrotermale në gjendje të ngurtë. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материјали следующего поколения за взаимного преобразования электрокалорические твердотельной. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Materialet elektrokalorike dhe piroelektrike të gjeneratës së ardhshme për ndërkonvertimin e energjisë elektrotermale në gjendje të ngurtë.Zonja Bull. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Standard dhe merita për përcaktimin sasior të performancës së nanogjeneratorëve piroelektrikë. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Standard dhe merita për përcaktimin sasior të performancës së nanogjeneratorëve piroelektrikë.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL dhe Yang, Yu. Një pikë standarde dhe cilësore për përcaktimin sasior të performancës së nanogjeneratorëve piroelektrikë. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL dhe Yang, Yu. Kriteret dhe masat e performancës për përcaktimin sasior të performancës së një nanogjeneratori piroelektrik.Nano Energy 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Ciklet e ftohjes elektrokalorike në tantalatin e skandiumit të plumbit me rigjenerim të vërtetë nëpërmjet variacionit të fushës. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Ciklet e ftohjes elektrokalorike në tantalatin e skandiumit të plumbit me rigjenerim të vërtetë nëpërmjet variacionit të fushës.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. dhe Mathur, ND Ciklet e ftohjes elektrokalorike në tantalat plumb-skandium me rigjenerim të vërtetë me anë të modifikimit të fushës. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环，通过场变化实现真正的 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantalum酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. dhe Mathur, ND Një cikël ftohës elektrotermik i tantalatit të plumbit skandium për rigjenerim të vërtetë nëpërmjet ndryshimit të fushës.fizika Rev X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Materialet kalorike pranë tranzicioneve të fazës ferroike. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Materialet kalorike pranë tranzicioneve të fazës ferroike.Moya, X., Kar-Narayan, S. dhe Mathur, ND Materialet kalorike pranë tranzicionit të fazës ferroid. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Materiale termike pranë metalurgjisë hekuri.Moya, X., Kar-Narayan, S. dhe Mathur, ND Materialet termike pranë tranzicionit të fazës së hekurit.Nat. alma mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND Materiale kalorike për ftohje dhe ngrohje. Moya, X. & Mathur, ND Materiale kalorike për ftohje dhe ngrohje.Moya, X. dhe Mathur, ND Materiale termike për ftohje dhe ngrohje. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料。 Moya, X. & Mathur, ND Materiale termike për ftohje dhe ngrohje.Moya X. dhe Mathur ND Materiale termike për ftohje dhe ngrohje.Science 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Ftohësit elektrokalorikë: një përmbledhje. Torelló, A. & Defay, E. Ftohësit elektrokalorikë: një përmbledhje.Torello, A. dhe Defay, E. Ftohësit elektrokalorikë: një përmbledhje. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论.Torello, A. dhe Defay, E. Ftohësit elektrotermikë: një përmbledhje.E avancuar. elektronike. alma mater. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Efikasitet i madh energjetik i materialit elektrokalorik në plumb skandium-skandium-skandium shumë të porositur. Komunikimi kombëtar. 12, 3298 (2021).
Nair, B. et al. Efekti elektrotermik i kondensatorëve me shumë shtresa oksidi është i madh në një gamë të gjerë temperaturash. Nature 575, 468–472 (2019).
Torello, A. et al. Gama e madhe e temperaturës në rigjeneruesit elektrotermikë. Science 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. et al. Sistemi ftohës elektrotermik në gjendje të ngurtë me performancë të lartë. Science 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. et al. Pajisja ftohëse elektrotermale kaskadë për rritje të madhe të temperaturës. National Energy 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD Konvertimi i drejtpërdrejtë i nxehtësisë me efikasitet të lartë në matje piroelektrike të lidhura me energjinë elektrike. Olsen, RB & Brown, DD Konvertim direkt i nxehtësisë në matje piroelektrike të lidhura me energjinë elektrike me efikasitet të lartë.Olsen, RB dhe Brown, DD Shndërrim i drejtpërdrejtë shumë efikas i nxehtësisë në energji elektrike lidhur me matjet piroelektrike. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Olsen, RB & Brown, DDOlsen, RB dhe Brown, DD Konvertimi i drejtpërdrejtë i nxehtësisë në energji elektrike i lidhur me matjet piroelektrike.Ferroelectrics 40, 17-27 (1982).
Pandya, S. et al. Energjia dhe dendësia e fuqisë në filmat ferroelektrikë të hollë relaksues. Alma Mater Kombëtare. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, AN & Hanrahan, BM Konvertimi piroelektrik i kaskaduar: optimizimi i tranzicionit të fazës ferroelektrike dhe humbjeve elektrike. Smith, AN & Hanrahan, BM Konvertimi piroelektrik i kaskaduar: optimizimi i tranzicionit të fazës ferroelektrike dhe humbjeve elektrike.Smith, AN dhe Hanrahan, BM Konvertimi piroelektrik i kaskaduar: kalimi i fazës ferroelektrike dhe optimizimi i humbjeve elektrike. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗。 Smith, AN & Hanrahan, BMSmith, AN dhe Hanrahan, BM Konvertimi piroelektrik i kaskaduar: optimizimi i tranzicioneve të fazës ferroelektrike dhe humbjeve elektrike.J. Aplikimi. fizikës. 128, 24103 (2020).
Hoch, SR Përdorimi i materialeve ferroelektrike për të kthyer energjinë termike në energji elektrike. procesi. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Konvertuesi i energjisë piroelektrike me kaskadë. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Konvertuesi i energjisë piroelektrike me kaskadë.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM dhe Dullea, J. Kaskadë Konvertuesi i Energjisë Piroelektrike. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。 Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。Konvertuesit e fuqisë piroelektrike Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM dhe Dullea, J. Cascaded.Ferroelectrics 59, 205-219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. Mbi solucionet e ngurta plumb-skandium tantalate me efekt të lartë elektrokalori. Shebanov, L. & Borman, K. Mbi solucionet e ngurta plumb-skandium tantalate me efekt të lartë elektrokalori.Shebanov L. dhe Borman K. Mbi tretësirat e ngurta të tantalatit plumb-skandium me një efekt të lartë elektrokalorik. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Shebanov, L. & Borman, K.Shebanov L. dhe Borman K. Në solucione të ngurta skandium-plumb-skandium me efekt të lartë elektrokalorik.Ferroelectrics 127, 143-148 (1992).
Falenderojmë N. Furusawa, Y. Inoue dhe K. Honda për ndihmën e tyre në krijimin e MLC. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB dhe ED Faleminderit Fondacionit Kombëtar të Kërkimeve të Luksemburgut (FNR) për mbështetjen e kësaj pune përmes CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay- Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay dhe BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Departamenti i Kërkimit dhe Teknologjisë së Materialeve, Instituti i Teknologjisë në Luksemburg (LIST), Belvoir, Luksemburg