Ofrimi i burimeve të qëndrueshme të energjisë elektrike është një nga sfidat më të rëndësishme të këtij shekulli. Fushat e kërkimit në materialet e mbledhjes së energjisë rrjedhin nga ky motivim, duke përfshirë termoelektrikët1, fotovoltaikët2 dhe termofotovoltaikët3. Edhe pse na mungojnë materiale dhe pajisje të afta për të mbledhur energji në diapazonin e Xhaulit, materialet piroelektrike që mund të shndërrojnë energjinë elektrike në ndryshime periodike të temperaturës konsiderohen sensorë4 dhe korrës energjie5,6,7. Këtu kemi zhvilluar një korrës energjie termike makroskopike në formën e një kondensatori shumështresor të bërë nga 42 gramë tantalat plumbi-skandiumi, duke prodhuar 11.2 J energji elektrike për cikël termodinamik. Çdo modul piroelektrik mund të gjenerojë dendësi energjie elektrike deri në 4.43 J cm-3 për cikël. Ne gjithashtu tregojmë se dy module të tilla që peshojnë 0.3 g janë të mjaftueshme për të furnizuar vazhdimisht me energji korrës autonome energjie me mikrokontrollues të integruar dhe sensorë temperature. Së fundmi, ne tregojmë se për një diapazon temperature prej 10 K, këta kondensatorë shumështresorë mund të arrijnë 40% efikasitet Carnot. Këto veti janë për shkak të (1) ndryshimit të fazës ferroelektrik për efikasitet të lartë, (2) rrymës së ulët të rrjedhjes për të parandaluar humbjet dhe (3) tensionit të lartë të prishjes. Këta mbledhës energjie piroelektrike makroskopike, të shkallëzueshme dhe efikase po riimagjinojnë gjenerimin e energjisë termoelektrike.
Krahasuar me gradientin hapësinor të temperaturës së kërkuar për materialet termoelektrike, mbledhja e energjisë së materialeve termoelektrike kërkon cikël të temperaturës me kalimin e kohës. Kjo do të thotë një cikël termodinamik, i cili përshkruhet më së miri nga diagrami i entropisë (S)-temperaturës (T). Figura 1a tregon një grafik tipik ST të një materiali jo-linear piroelektrik (NLP) që demonstron një tranzicion fazor ferroelektrik-paraelektrik të drejtuar nga fusha në tantalatin e plumbit të skandiumit (PST). Seksionet blu dhe jeshile të ciklit në diagramin ST korrespondojnë me energjinë elektrike të konvertuar në ciklin Olson (dy seksione izotermike dhe dy seksione izopole). Këtu shqyrtojmë dy cikle me të njëjtin ndryshim të fushës elektrike (fusha ndezur dhe fikur) dhe ndryshim të temperaturës ΔT, megjithëse me temperatura fillestare të ndryshme. Cikli jeshil nuk ndodhet në rajonin e tranzicionit të fazës dhe kështu ka një sipërfaqe shumë më të vogël se cikli blu i vendosur në rajonin e tranzicionit të fazës. Në diagramin ST, sa më e madhe të jetë zona, aq më e madhe është energjia e mbledhur. Prandaj, tranzicioni i fazës duhet të mbledhë më shumë energji. Nevoja për ciklim të sipërfaqes së madhe në NLP është shumë e ngjashme me nevojën për aplikime elektrotermale9, 10, 11, 12 ku kondensatorët shumështresorë PST (MLC) dhe terpolimerët me bazë PVDF kanë treguar kohët e fundit performancë të shkëlqyer të kundërt. Statusi i performancës së ftohjes në ciklin 13,14,15,16. Prandaj, ne kemi identifikuar MLC-të PST me interes për mbledhjen e energjisë termike. Këto mostra janë përshkruar plotësisht në metoda dhe janë karakterizuar në shënimet plotësuese 1 (mikroskopia elektronike skanuese), 2 (difraksioni i rrezeve X) dhe 3 (kalorimetria).
a, Skicë e një grafiku entropie (S)-temperature (T) me fushë elektrike të ndezur dhe të fikur të aplikuar në materialet NLP që tregojnë tranzicionet e fazës. Dy cikle mbledhjeje energjie tregohen në dy zona të ndryshme temperature. Ciklet blu dhe jeshile ndodhin brenda dhe jashtë tranzicionit të fazës, përkatësisht, dhe përfundojnë në rajone shumë të ndryshme të sipërfaqes. b, dy unaza unipolare DE PST MLC, 1 mm të trasha, të matura midis 0 dhe 155 kV cm-1 në 20 °C dhe 90 °C, përkatësisht, dhe ciklet përkatëse Olsen. Shkronjat ABCD i referohen gjendjeve të ndryshme në ciklin Olson. AB: MLC-të u ngarkuan në 155 kV cm-1 në 20 °C. BC: MLC u mbajt në 155 kV cm-1 dhe temperatura u rrit në 90 °C. CD: MLC shkarkohet në 90 °C. DA: MLC i ftohur në 20 °C në fushë zero. Zona blu korrespondon me fuqinë hyrëse të kërkuar për të filluar ciklin. Zona portokalli është energjia e mbledhur në një cikël. c, paneli i sipërm, tensioni (i zi) dhe rryma (e kuqe) kundrejt kohës, të ndjekura gjatë të njëjtit cikël Olson si b. Dy futjet përfaqësojnë amplifikimin e tensionit dhe rrymës në pikat kyçe të ciklit. Në panelin e poshtëm, kurbat e verdha dhe të gjelbra përfaqësojnë përkatësisht kurbat përkatëse të temperaturës dhe energjisë për një MLC me trashësi 1 mm. Energjia llogaritet nga kurbat e rrymës dhe tensionit në panelin e sipërm. Energjia negative korrespondon me energjinë e mbledhur. Hapat që korrespondojnë me shkronjat e mëdha në katër figurat janë të njëjta si në ciklin Olson. Cikli AB'CD korrespondon me ciklin Stirling (shënimi shtesë 7).
ku E dhe D janë përkatësisht fusha elektrike dhe fusha elektrike e zhvendosjes. Nd mund të merret në mënyrë indirekte nga qarku DE (Fig. 1b) ose direkt duke filluar një cikël termodinamik. Metodat më të dobishme u përshkruan nga Olsen në punën e tij pioniere mbi mbledhjen e energjisë piroelektrike në vitet 198017.
Në fig. 1b tregohen dy sythe monopolare DE me mostra PST-MLC me trashësi 1 mm të mbledhura në 20 °C dhe 90 °C, përkatësisht, në një interval prej 0 deri në 155 kV cm-1 (600 V). Këto dy cikle mund të përdoren për të llogaritur në mënyrë indirekte energjinë e mbledhur nga cikli Olson i treguar në Figurën 1a. Në fakt, cikli Olsen përbëhet nga dy degë izofushe (këtu, fusha zero në degën DA dhe 155 kV cm-1 në degën BC) dhe dy degë izotermale (këtu, 20°C dhe 20°C në degën AB). C në degën CD) Energjia e mbledhur gjatë ciklit korrespondon me rajonet portokalli dhe blu (integrali EdD). Energjia e mbledhur Nd është diferenca midis energjisë hyrëse dhe dalëse, pra vetëm zona portokalli në fig. 1b. Ky cikël i veçantë Olson jep një dendësi energjie Nd prej 1.78 J cm-3. Cikli Stirling është një alternativë ndaj ciklit Olson (Shënimi plotësues 7). Meqenëse faza e ngarkesës konstante (qarku i hapur) arrihet më lehtë, dendësia e energjisë e nxjerrë nga Fig. 1b (cikli AB'CD) arrin 1.25 J cm-3. Kjo është vetëm 70% e asaj që mund të mbledhë cikli Olson, por pajisjet e thjeshta të mbledhjes e bëjnë këtë.
Përveç kësaj, ne matëm drejtpërdrejt energjinë e mbledhur gjatë ciklit Olson duke aktivizuar PST MLC duke përdorur një fazë kontrolli të temperaturës Linkam dhe një matës burimi (metodë). Figura 1c në krye dhe në insetet përkatëse tregon rrymën (e kuqe) dhe tensionin (e zezë) të mbledhur në të njëjtën PST MLC me trashësi 1 mm si për lakun DE që kalon nëpër të njëjtin cikël Olson. Rryma dhe tensioni bëjnë të mundur llogaritjen e energjisë së mbledhur, dhe kurbat tregohen në fig. 1c, poshtë (jeshile) dhe temperaturën (e verdhë) gjatë gjithë ciklit. Shkronjat ABCD përfaqësojnë të njëjtin cikël Olson në Fig. 1. Ngarkimi MLC ndodh gjatë këmbës AB dhe kryhet me një rrymë të ulët (200 µA), kështu që SourceMeter mund të kontrollojë siç duhet ngarkimin. Pasoja e kësaj rryme fillestare konstante është se kurba e tensionit (kurba e zezë) nuk është lineare për shkak të fushës jo-lineare të zhvendosjes potenciale D PST (Fig. 1c, inseti i sipërm). Në fund të ngarkimit, 30 mJ energji elektrike ruhet në MLC (pika B). MLC më pas nxehet dhe prodhohet një rrymë negative (dhe për këtë arsye një rrymë negative) ndërsa voltazhi mbetet në 600 V. Pas 40 s, kur temperatura arriti një nivel prej 90 °C, kjo rrymë u kompensua, megjithëse mostra e hapit prodhoi në qark një fuqi elektrike prej 35 mJ gjatë kësaj izofushe (futja e dytë në Fig. 1c, sipër). Tensioni në MLC (dega CD) zvogëlohet më pas, duke rezultuar në 60 mJ shtesë të punës elektrike. Energjia totale e daljes është 95 mJ. Energjia e mbledhur është diferenca midis energjisë hyrëse dhe asaj dalëse, e cila jep 95 – 30 = 65 mJ. Kjo korrespondon me një dendësi energjie prej 1.84 J cm-3, e cila është shumë afër Nd të nxjerrë nga unaza DE. Riprodhueshmëria e këtij cikli Olson është testuar gjerësisht (Shënimi Plotësues 4). Duke rritur më tej tensionin dhe temperaturën, arritëm 4.43 J cm-3 duke përdorur cikle Olsen në një MLC PST me trashësi 0.5 mm në një diapazon temperature prej 750 V (195 kV cm-1) dhe 175 °C (Shënimi plotësues 5). Kjo është katër herë më e madhe se performanca më e mirë e raportuar në literaturë për ciklet direkte Olson dhe u mor në filma të hollë të Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) (1.06 J cm-3)18 (cm . Tabela plotësuese 1 për më shumë vlera në literaturë). Kjo performancë është arritur për shkak të rrymës shumë të ulët të rrjedhjes së këtyre MLC-ve (<10−7 A në 750 V dhe 180 °C, shih detajet në Shënimin Plotësues 6) - një pikë thelbësore e përmendur nga Smith et al.19 - në kontrast me materialet e përdorura në studimet e mëparshme17,20. Kjo performancë është arritur për shkak të rrymës shumë të ulët të rrjedhjes së këtyre MLC-ve (<10−7 A në 750 V dhe 180 °C, shih detajet në Shënimin Plotësues 6) - një pikë thelbësore e përmendur nga Smith et al.19 - në kontrast me materialet e përdorura në studimet e mëparshme17,20. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 A në 750 В и 180 °C, më shumë në plotësimin e plotë 6) — momenti i kritikës, dmth. 19 — в отличие од к материјалалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Këto karakteristika u arritën për shkak të rrymës shumë të ulët të rrjedhjes së këtyre MLC-ve (<10–7 A në 750 V dhe 180 °C, shih Shënimin Plotësues 6 për detaje) – një pikë kritike e përmendur nga Smith et al. 19 – në kontrast me materialet e përdorura në studimet e mëparshme17,20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180 °C 时<10-7 A，请参见补充说明6中的详细信息）——Smith 等人19提到的关键点——相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材,20料1由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 参见 补兎 说信息））））） — 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相比乸乸相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 之下相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17.20。 Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В и 180 °C, см. подробности в дополнительном примечании 6) — momenti kyç, опасен Смитом и др. 19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики. Meqenëse rryma e rrjedhjes së këtyre MLC-ve është shumë e ulët (<10–7 A në 750 V dhe 180 °C, shih Shënimin Plotësues 6 për detaje) – një pikë kyçe e përmendur nga Smith et al. 19 – për krahasim, këto performanca u arritën.te materialet e përdorura në studimet e mëparshme 17,20.
Të njëjtat kushte (600 V, 20–90 °C) u aplikuan në ciklin Stirling (shënimi plotësues 7). Siç pritej nga rezultatet e ciklit DE, rendimenti ishte 41.0 mJ. Një nga karakteristikat më të habitshme të cikleve Stirling është aftësia e tyre për të amplifikuar tensionin fillestar përmes efektit termoelektrik. Ne vumë re një fitim tensioni deri në 39 (nga një tension fillestar prej 15 V në një tension fundor deri në 590 V, shih Fig. 7.2 plotësuese).
Një tjetër tipar dallues i këtyre MLC-ve është se ato janë objekte makroskopike mjaftueshëm të mëdha për të mbledhur energji në diapazonin e xhaulit. Prandaj, ne ndërtuam një prototip mbledhësi (HARV1) duke përdorur 28 MLC PST me trashësi 1 mm, duke ndjekur të njëjtin dizajn pllake paralele të përshkruar nga Torello et al.14, në një matricë 7×4 siç tregohet në Fig. Lëngu dielektrik që mbart nxehtësinë në kolektor zhvendoset nga një pompë peristaltike midis dy rezervuarëve ku temperatura e lëngut mbahet konstante (metoda). Mblidhni deri në 3.1 J duke përdorur ciklin Olson të përshkruar në fig. 2a, rajonet izotermale në 10°C dhe 125°C dhe rajonet izofushë në 0 dhe 750 V (195 kV cm-1). Kjo korrespondon me një dendësi energjie prej 3.14 J cm-3. Duke përdorur këtë kombinat, matjet u morën në kushte të ndryshme (Fig. 2b). Vini re se 1.8 J u mor në një diapazon temperature prej 80 °C dhe një tension prej 600 V (155 kV cm-1). Kjo është në përputhje të mirë me 65 mJ të përmendur më parë për MLC PST me trashësi 1 mm në të njëjtat kushte (28 × 65 = 1820 mJ).
a, Konfigurimi eksperimental i një prototipi të montuar HARV1 bazuar në 28 MLC PST me trashësi 1 mm (4 rreshta × 7 kolona) që funksionojnë sipas cikleve Olson. Për secilin nga katër hapat e ciklit, temperatura dhe tensioni jepen në prototip. Kompjuteri vë në lëvizje një pompë peristaltike që qarkullon një lëng dielektrik midis rezervuarëve të ftohtë dhe të nxehtë, dy valvulave dhe një burimi energjie. Kompjuteri gjithashtu përdor termoçifte për të mbledhur të dhëna mbi tensionin dhe rrymën e furnizuar në prototip dhe temperaturën e kombinatit nga furnizimi me energji. b, Energjia (ngjyra) e mbledhur nga prototipi ynë 4×7 MLC kundrejt diapazonit të temperaturës (boshti X) dhe tensionit (boshti Y) në eksperimente të ndryshme.
Një version më i madh i korrëses (HARV2) me 60 PST MLC me trashësi 1 mm dhe 160 PST MLC me trashësi 0.5 mm (41.7 g material piroelektrik aktiv) dha 11.2 J (Shënimi plotësues 8). Në vitin 1984, Olsen prodhoi një korrëse energjie bazuar në 317 g të një përbërjeje Pb(Zr,Ti)O3 të dopuar me kallaj, e aftë të gjenerojë 6.23 J energji elektrike në një temperaturë prej rreth 150 °C (ref. 21). Për këtë kombinat, kjo është e vetmja vlerë tjetër e disponueshme në diapazonin e xhaulit. Mori pak më shumë se gjysmën e vlerës që arritëm ne dhe gati shtatë herë cilësinë. Kjo do të thotë që dendësia e energjisë së HARV2 është 13 herë më e lartë.
Periudha e ciklit HARV1 është 57 sekonda. Kjo prodhoi 54 mW energji me 4 rreshta me 7 kolona me sete MLC me trashësi 1 mm. Për ta çuar një hap më tej, ne ndërtuam një kombinat të tretë (HARV3) me një MLC PST me trashësi 0.5 mm dhe një konfigurim të ngjashëm me HARV1 dhe HARV2 (Shënimi Plotësues 9). Ne matëm një kohë termalizimi prej 12.5 sekondash. Kjo korrespondon me një kohë cikli prej 25 s (Fig. Plotësues 9). Energjia e mbledhur (47 mJ) jep një fuqi elektrike prej 1.95 mW për MLC, e cila nga ana tjetër na lejon të imagjinojmë se HARV2 prodhon 0.55 W (afërsisht 1.95 mW × 280 PST MLC me trashësi 0.5 mm). Përveç kësaj, ne simuluam transferimin e nxehtësisë duke përdorur Simulimin e Elementeve të Fundme (COMSOL, Shënimi Plotësues 10 dhe Tabelat Plotësuese 2-4) që korrespondojnë me eksperimentet HARV1. Modelimi i elementeve të fundme bëri të mundur parashikimin e vlerave të fuqisë pothuajse një rend madhësie më të larta (430 mW) për të njëjtin numër kolonash PST duke holluar MLC në 0.2 mm, duke përdorur ujin si ftohës dhe duke e rivendosur matricën në 7 rreshta × 4 kolona (përveç , kishte 960 mW kur rezervuari ishte pranë kombinatit, Fig. Plotësuese 10b).
Për të demonstruar dobinë e këtij kolektori, një cikël Stirling u aplikua në një demonstrues të pavarur që përbëhej nga vetëm dy MLC PST me trashësi 0.5 mm si kolektorë nxehtësie, një çelës tensioni të lartë, një çelës tensioni të ulët me kondensator ruajtjeje, një konvertues DC/DC, një mikrokontrollues me fuqi të ulët, dy termoçifte dhe konvertues nxitës (Shënimi Plotësues 11). Qarku kërkon që kondensatori i ruajtjes të ngarkohet fillimisht në 9V dhe më pas të funksionojë në mënyrë autonome ndërsa temperatura e dy MLC-ve varion nga -5°C në 85°C, këtu në cikle prej 160 s (disa cikle tregohen në Shënimin Plotësues 11). Çuditërisht, dy MLC që peshojnë vetëm 0.3g mund ta kontrollojnë në mënyrë autonome këtë sistem të madh. Një tjetër veçori interesante është se konvertuesi i tensionit të ulët është i aftë të konvertojë 400V në 10-15V me efikasitet 79% (Shënimi Plotësues 11 dhe Figura Plotësuese 11.3).
Së fundmi, ne vlerësuam efikasitetin e këtyre moduleve MLC në shndërrimin e energjisë termike në energji elektrike. Faktori i cilësisë η i efikasitetit përcaktohet si raporti i dendësisë së energjisë elektrike të mbledhur Nd me dendësinë e nxehtësisë së furnizuar Qin (Shënimi plotësues 12):
Figurat 3a,b tregojnë efikasitetin η dhe efikasitetin proporcional ηr të ciklit Olsen, përkatësisht, si një funksion i diapazonit të temperaturës së një MLC PST me trashësi 0.5 mm. Të dy grupet e të dhënave jepen për një fushë elektrike prej 195 kV cm-1. Efikasiteti \(\kjo\) arrin 1.43%, që është ekuivalent me 18% të ηr. Megjithatë, për një diapazon temperature prej 10 K nga 25 °C në 35 °C, ηr arrin vlera deri në 40% (kurba blu në Fig. 3b). Kjo është dyfishi i vlerës së njohur për materialet NLP të regjistruara në filmat PMN-PT (ηr = 19%) në diapazonin e temperaturës prej 10 K dhe 300 kV cm-1 (Ref. 18). Diapazonet e temperaturës nën 10 K nuk u morën në konsideratë sepse histereza termike e MLC PST është midis 5 dhe 8 K. Njohja e efektit pozitiv të tranzicioneve të fazës në efikasitet është kritike. Në fakt, vlerat optimale të η dhe ηr pothuajse të gjitha merren në temperaturën fillestare Ti = 25°C në Fig. 3a,b. Kjo është për shkak të një tranzicioni të ngushtë fazor kur nuk aplikohet fushë dhe temperatura Curie TC është rreth 20 °C në këto MLC (Shënimi plotësues 13).
a,b, efikasiteti η dhe efikasiteti proporcional i ciklit Olson (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot}} për rrymën maksimale elektrike nga një fushë prej 195 kV cm-1 dhe temperatura fillestare të ndryshme Ti, }}\,\)(b) për MPC PST me trashësi 0.5 mm, në varësi të intervalit të temperaturës ΔTspan.
Vëzhgimi i fundit ka dy implikime të rëndësishme: (1) çdo cikël efektiv duhet të fillojë në temperatura mbi TC që të ndodhë një tranzicion fazor i induktuar nga fusha (nga paraelektrik në ferroelektrik); (2) këto materiale janë më efikase në kohët e funksionimit afër TC. Megjithëse në eksperimentet tona tregohen efikasitete në shkallë të gjerë, diapazoni i kufizuar i temperaturës nuk na lejon të arrijmë efikasitete të mëdha absolute për shkak të limitit Carnot (\(\Delta T/T\)). Megjithatë, efikasiteti i shkëlqyer i demonstruar nga këto MLC PST e justifikon Olsen kur përmend se "një motor termoelektrik ideal rigjenerues i klasës 20 që vepron në temperatura midis 50 °C dhe 250 °C mund të ketë një efikasitet prej 30%"17. Për të arritur këto vlera dhe për të testuar konceptin, do të ishte e dobishme të përdoren PST të dopuara me TC të ndryshme, siç është studiuar nga Shebanov dhe Borman. Ata treguan se TC në PST mund të ndryshojë nga 3 °C (dopimi Sb) në 33 °C (dopimi Ti) 22. Prandaj, ne hipotetizojmë se rigjeneruesit piroelektrikë të gjeneratës së ardhshme të bazuar në MLC-të PST të dopuara ose materiale të tjera me një tranzicion të fortë fazor të rendit të parë mund të konkurrojnë me korrësit më të mirë të energjisë.
Në këtë studim, ne hetuam MLC-të e bëra nga PST. Këto pajisje përbëhen nga një seri elektrodash Pt dhe PST, ku disa kondensatorë janë të lidhur paralelisht. PST u zgjodh sepse është një material i shkëlqyer EC dhe për këtë arsye një material potencialisht i shkëlqyer NLP. Ai shfaq një tranzicion të mprehtë fazor ferroelektrik-paraelektrik të rendit të parë rreth 20 °C, duke treguar se ndryshimet e entropisë së tij janë të ngjashme me ato të treguara në Fig. 1. MLC të ngjashme janë përshkruar plotësisht për pajisjet EC13,14. Në këtë studim, ne përdorëm MLC 10.4 × 7.2 × 1 mm³ dhe 10.4 × 7.2 × 0.5 mm³. MLC-të me trashësi 1 mm dhe 0.5 mm u bënë nga 19 dhe 9 shtresa PST me një trashësi prej 38.6 µm, përkatësisht. Në të dyja rastet, shtresa e brendshme PST u vendos midis elektrodave të platinit me trashësi 2.05 µm. Projektimi i këtyre MLC-ve supozon se 55% e PST-ve janë aktive, që korrespondon me pjesën midis elektrodave (Shënimi Plotësues 1). Sipërfaqja e elektrodës aktive ishte 48.7 mm2 (Tabela Plotësuese 5). MLC PST u përgatit me anë të reaksionit të fazës së ngurtë dhe metodës së derdhjes. Detajet e procesit të përgatitjes janë përshkruar në një artikull të mëparshëm14. Një nga ndryshimet midis PST MLC dhe artikullit të mëparshëm është rendi i vendeve B, i cili ndikon shumë në performancën e EC në PST. Rendi i vendeve B të PST MLC është 0.75 (Shënimi Plotësues 2) i marrë nga sinterimi në 1400°C i ndjekur nga qindra orë kalitje në 1000°C. Për më shumë informacion mbi PST MLC, shih Shënimet Plotësuese 1-3 dhe Tabelën Plotësuese 5.
Koncepti kryesor i këtij studimi bazohet në ciklin Olson (Fig. 1). Për një cikël të tillë, na duhet një rezervuar i nxehtë dhe i ftohtë dhe një furnizim me energji i aftë të monitorojë dhe kontrollojë tensionin dhe rrymën në modulet e ndryshme MLC. Këto cikle të drejtpërdrejta përdorën dy konfigurime të ndryshme, përkatësisht (1) modulet Linkam që ngrohin dhe ftohin një MLC të lidhur me një burim energjie Keithley 2410, dhe (2) tre prototipa (HARV1, HARV2 dhe HARV3) paralelisht me të njëjtën energji burimore. Në rastin e fundit, një lëng dielektrik (vaj silikoni me viskozitet 5 cP në 25°C, i blerë nga Sigma Aldrich) u përdor për shkëmbimin e nxehtësisë midis dy rezervuarëve (të nxehtë dhe të ftohtë) dhe MLC. Rezervuari termik përbëhet nga një enë qelqi e mbushur me lëng dielektrik dhe e vendosur sipër pllakës termike. Ruajtja në të ftohtë përbëhet nga një banjë uji me tuba të lëngshëm që përmbajnë lëng dielektrik në një enë të madhe plastike të mbushur me ujë dhe akull. Dy valvola me tre drejtime (të blera nga Bio-Chem Fluidics) u vendosën në secilin skaj të kombinatit për të kaluar siç duhet lëngun nga një rezervuar në tjetrin (Figura 2a). Për të siguruar ekuilibrin termik midis paketës PST-MLC dhe ftohësit, periudha e ciklit u zgjat derisa termoçiftet e hyrjes dhe daljes (sa më afër të jetë e mundur me paketën PST-MLC) treguan të njëjtën temperaturë. Skripti Python menaxhon dhe sinkronizon të gjitha instrumentet (matësit e burimit, pompat, valvulat dhe termoçiftet) për të ekzekutuar ciklin e saktë Olson, d.m.th. cikli i ftohësit fillon të qarkullojë nëpër grumbullin PST pasi matësi i burimit të jetë ngarkuar në mënyrë që ato të nxehen në tensionin e dëshiruar të aplikuar për ciklin e dhënë Olson.
Si alternativë, ne i kemi konfirmuar këto matje direkte të energjisë së mbledhur me metoda indirekte. Këto metoda indirekte bazohen në zhvendosjen elektrike (D) - sythe të fushës elektrike (E) të mbledhura në temperatura të ndryshme, dhe duke llogaritur sipërfaqen midis dy sytheve DE, mund të vlerësohet me saktësi se sa energji mund të mblidhet, siç tregohet në figurën 2. .1b. Këto sythe DE mblidhen gjithashtu duke përdorur matësit e burimit Keithley.
Njëzet e tetë MLC PST me trashësi 1 mm u montuan në një strukturë paralele pllake me 4 rreshta dhe 7 kolona sipas dizajnit të përshkruar në referencë. 14. Hapësira e lëngut midis rreshtave PST-MLC është 0.75 mm. Kjo arrihet duke shtuar shirita shiriti me dy anë si distancues lëngu rreth skajeve të PST MLC. PST MLC është i lidhur elektrikisht paralelisht me një urë epoksi argjendi në kontakt me përçuesit e elektrodës. Pas kësaj, telat u ngjitën me rrëshirë epoksi argjendi në secilën anë të terminaleve të elektrodës për t'u lidhur me furnizimin me energji elektrike. Së fundmi, futni të gjithë strukturën në tubin e poliolefinës. Ky i fundit është ngjitur në tubin e lëngut për të siguruar vulosjen e duhur. Së fundmi, termoçifte të tipit K me trashësi 0.25 mm u ndërtuan në secilin skaj të strukturës PST-MLC për të monitoruar temperaturat e lëngut të hyrjes dhe daljes. Për ta bërë këtë, tubi duhet së pari të shpohet. Pas instalimit të termoçiftit, aplikoni të njëjtin ngjitës si më parë midis tubit të termoçiftit dhe telit për të rivendosur vulosjen.
U ndërtuan tetë prototipa të veçantë, katër prej të cilëve kishin 40 PST MLC me trashësi 0.5 mm të shpërndara si pllaka paralele me 5 kolona dhe 8 rreshta, dhe katër të tjerët kishin 15 PST MLC me trashësi 1 mm secila, në strukturën paralele të pllakës 3 kolona × 5 rreshta. Numri i përgjithshëm i MLC-ve PST të përdorura ishte 220 (160 me trashësi 0.5 mm dhe 60 MLC PST 1 mm të trasha). Ne i quajmë këto dy nënnjësi HARV2_160 dhe HARV2_60. Hapësira e lëngshme në prototipin HARV2_160 përbëhet nga dy shirita me dy anë me trashësi 0.25 mm me një tel 0.25 mm të trashë midis tyre. Për prototipin HARV2_60, ne e përsëritëm të njëjtën procedurë, por duke përdorur tel me trashësi 0.38 mm. Për simetri, HARV2_160 dhe HARV2_60 kanë qarqet e tyre të lëngjeve, pompat, valvulat dhe anën e ftohtë (Shënimi Plotësues 8). Dy njësi HARV2 ndajnë një rezervuar nxehtësie, një enë 3 litrash (30 cm x 20 cm x 5 cm) në dy pllaka të nxehta me magnete rrotulluese. Të tetë prototipet individuale janë të lidhura elektrikisht paralelisht. Nënnjësitë HARV2_160 dhe HARV2_60 punojnë njëkohësisht në ciklin Olson, duke rezultuar në një korrje energjie prej 11.2 J.
Vendosni një tub poliolefini MLC me trashësi 0.5 mm me shirit ngjitës të dyfishtë dhe tela në të dyja anët për të krijuar hapësirë ​​që lëngu të rrjedhë. Për shkak të madhësisë së tij të vogël, prototipi u vendos pranë një valvule rezervuari të nxehtë ose të ftohtë, duke minimizuar kohët e ciklit.
Në PST MLC, një fushë elektrike konstante aplikohet duke aplikuar një tension konstant në degën e ngrohjes. Si rezultat, gjenerohet një rrymë termike negative dhe ruhet energjia. Pas ngrohjes së PST MLC, fusha hiqet (V = 0), dhe energjia e ruajtur në të kthehet përsëri në numëruesin e burimit, i cili korrespondon me një kontribut tjetër të energjisë së mbledhur. Së fundmi, me një tension V = 0 të aplikuar, PST-të e MLC ftohen në temperaturën e tyre fillestare në mënyrë që cikli të mund të fillojë përsëri. Në këtë fazë, energjia nuk mblidhet. Ne e ekzekutuam ciklin Olsen duke përdorur një Keithley 2410 SourceMeter, duke e ngarkuar PST MLC nga një burim tensioni dhe duke e vendosur përputhjen e rrymës në vlerën e duhur në mënyrë që të mblidheshin pikë të mjaftueshme gjatë fazës së karikimit për llogaritje të besueshme të energjisë.
Në ciklet Stirling, PST MLC u karikuan në modalitetin e burimit të tensionit me një vlerë fillestare të fushës elektrike (voltazhi fillestar Vi > 0), një rrymë të dëshiruar përputhshmërie në mënyrë që hapi i karikimit të zgjasë rreth 1 s (dhe të mblidhen pikë të mjaftueshme për një llogaritje të besueshme të energjisë) dhe temperaturë të ftohtë. Në ciklet Stirling, PST MLC u karikuan në modalitetin e burimit të tensionit me një vlerë fillestare të fushës elektrike (voltazhi fillestar Vi > 0), një rrymë të dëshiruar përputhshmërie në mënyrë që hapi i karikimit të zgjasë rreth 1 s (dhe të mblidhen pikë të mjaftueshme për një llogaritje të besueshme të energjisë) dhe temperaturë të ftohtë. Në ciklin Stirlinga PST MLC заряжались в режиме источника напряжения при начальном значении электрического поля (начальное напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так chto etapje për rreth1 количество точек для надежного расчета энергия) и холодная температура. Në ciklet Stirling PST MLC, ato u ngarkuan në modalitetin e burimit të tensionit në vlerën fillestare të fushës elektrike (voltazhi fillestar Vi > 0), rrymën e dëshiruar të rendimentit, në mënyrë që faza e ngarkimit të zgjasë rreth 1 s (dhe të mblidhet një numër i mjaftueshëm pikësh për një llogaritje të besueshme të energjisë) dhe temperaturë të ftohtë.在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0）充电，所需的顺应电流使得充电步骤大约需要1秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量）和低温。 Në ciklin kryesor, PST MLC ngarkohet në vlerën fillestare të fushës elektrike (voltazhi fillestar Vi > 0) në modalitetin e burimit të tensionit, në mënyrë që rryma e kërkuar e përputhshmërisë të zgjasë rreth 1 sekondë për hapin e ngarkimit (dhe ne mblodhëm pikë të mjaftueshme për të llogaritur në mënyrë të besueshme (energjinë) dhe temperaturën e ulët). Në ciklin Stirlinga PST MLC është në gjendje të përdoret gjithashtu në mënyrë të ngjashme me vlerën e duhur të energjisë elektrike (Vi > 0) количество точек, чтобы надежно рассчитать энергию) и низкие температуры. Në ciklin Stirling, PST MLC ngarkohet në modalitetin e burimit të tensionit me një vlerë fillestare të fushës elektrike (voltazhi fillestar Vi > 0), rryma e kërkuar e përputhshmërisë është e tillë që faza e ngarkimit zgjat rreth 1 s (dhe një numër i mjaftueshëm pikash mblidhen për të llogaritur në mënyrë të besueshme energjinë) dhe temperatura të ulëta.Përpara se PST MLC të nxehet, hapni qarkun duke aplikuar një rrymë përputhëse prej I = 0 mA (rryma minimale përputhëse që burimi ynë matës mund të përballojë është 10 nA). Si rezultat, një ngarkesë mbetet në PST të MJK, dhe tensioni rritet ndërsa mostra nxehet. Nuk mblidhet energji në krahun BC sepse I = 0 mA. Pas arritjes së një temperature të lartë, tensioni në MLT FT rritet (në disa raste më shumë se 30 herë, shih fig. 7.2 shtesë), MLK FT shkarkohet (V = 0), dhe energjia elektrike ruhet në to për të njëjtën kohë sa ato të jenë ngarkesa fillestare. E njëjta korrespondencë rryme kthehet në burimin e matësit. Për shkak të fitimit të tensionit, energjia e ruajtur në temperaturë të lartë është më e lartë se ajo që është dhënë në fillim të ciklit. Si pasojë, energjia merret duke shndërruar nxehtësinë në energji elektrike.
Ne përdorëm një Keithley 2410 SourceMeter për të monitoruar tensionin dhe rrymën e aplikuar në PST MLC. Energjia përkatëse llogaritet duke integruar produktin e tensionit dhe rrymës së lexuar nga burimi matës i Keithley, \ (E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas))}\left(t\ right){V}_{{\rm{meas}}}(t)\), ku τ është periudha e periudhës. Në kurbën tonë të energjisë, vlerat pozitive të energjisë nënkuptojnë energjinë që duhet t'i japim MLC PST, dhe vlerat negative nënkuptojnë energjinë që nxjerrim prej tyre dhe për rrjedhojë energjinë e marrë. Fuqia relative për një cikël të caktuar mbledhjeje përcaktohet duke pjesëtuar energjinë e mbledhur me periudhën τ të të gjithë ciklit.
Të gjitha të dhënat paraqiten në tekstin kryesor ose në informacionin shtesë. Letrat dhe kërkesat për materiale duhet të drejtohen te burimi i të dhënave AT ose ED të dhëna me këtë artikull.
Ando Junior, OH, Maran, ALO dhe Henao, NC Një përmbledhje e zhvillimit dhe zbatimeve të mikrogjeneratorëve termoelektrikë për mbledhjen e energjisë. Ando Junior, OH, Maran, ALO dhe Henao, NC Një përmbledhje e zhvillimit dhe zbatimeve të mikrogjeneratorëve termoelektrikë për mbledhjen e energjisë.Ando Junior, Ohio, Maran, ALO dhe Henao, NC. Përmbledhje e zhvillimit dhe zbatimit të mikrogjeneratorëve termoelektrikë për mbledhjen e energjisë. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NCAndo Junior, Ohio, Maran, ALO dhe Henao, NC po shqyrtojnë zhvillimin dhe zbatimin e mikrogjeneratorëve termoelektrikë për mbledhjen e energjisë.CV. mbështetje. Energy Rev. 91, 376–393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Materialet fotovoltaike: efikasitetet aktuale dhe sfidat e ardhshme. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Materialet fotovoltaike: efikasitetet aktuale dhe sfidat e ardhshme.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. dhe Sinke, VK Materialet fotovoltaike: performanca aktuale dhe sfidat e ardhshme. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Materialet diellore: efikasiteti aktual dhe sfidat e ardhshme.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. dhe Sinke, VK Materialet fotovoltaike: performanca aktuale dhe sfidat e ardhshme.Shkenca 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Efekti piro-piezoelektrik i lidhur për ndjeshmëri të njëkohshme të temperaturës dhe presionit me vetë-fuqi. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Efekti piro-piezoelektrik i lidhur për ndjeshmëri të njëkohshme të temperaturës dhe presionit me vetë-fuqi.Song K., Zhao R., Wang ZL dhe Yan Yu. Efekti i kombinuar piropiezoelektrik për matje autonome të njëkohshme të temperaturës dhe presionit. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Për vetë-ushqim në të njëjtën kohë me temperaturën dhe presionin.Song K., Zhao R., Wang ZL dhe Yan Yu. Efekti termopiezoelektrik i kombinuar për matje autonome të njëkohshme të temperaturës dhe presionit.Përpara. alma mater 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Mbledhja e energjisë bazuar në ciklet piroelektrike të Ericsson në një qeramikë ferroelektrike relaksuese. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Mbledhja e energjisë bazuar në ciklet piroelektrike të Ericsson në një qeramikë ferroelektrike relaksuese.Sebald G., Prouvost S. dhe Guyomar D. Mbledhja e energjisë bazuar në ciklet piroelektrike të Ericsson në qeramikën ferroelektrike relaksuese.Sebald G., Prouvost S. dhe Guyomar D. Mbledhja e energjisë në qeramikën ferroelektrike relaksore bazuar në ciklin piroelektrik të Ericsson. Strukturë e zgjuar e alma mater. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Materiale elektrokalorike dhe piroelektrike të gjeneratës së ardhshme për ndërkonvertimin e energjisë elektrotermale në gjendje të ngurtë. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Materiale elektrokalorike dhe piroelektrike të gjeneratës së ardhshme për ndërkonvertimin e energjisë elektrotermale në gjendje të ngurtë. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материјали следующего поколения за взаимного преобразования электрокалорические твердотельной. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Materiale elektrokalorike dhe piroelektrike të gjeneratës së ardhshme për ndërkonvertimin e energjisë elektrotermale në gjendje të ngurtë. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. dhe Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материјали следующего поколения за взаимного преобразования электрокалорические твердотельной. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Materiale elektrokalorike dhe piroelektrike të gjeneratës së ardhshme për ndërkonvertimin e energjisë elektrotermale në gjendje të ngurtë.Zonja Bull. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Standarde dhe shifra të meritës për përcaktimin sasior të performancës së nanogjeneratorëve piroelektrikë. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Standarde dhe shifra të meritës për përcaktimin sasior të performancës së nanogjeneratorëve piroelektrikë.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL dhe Yang, Yu. Një rezultat standard dhe cilësie për përcaktimin sasior të performancës së nanogjeneratorëve piroelektrikë. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL dhe Yang, Yu. Kriteret dhe masat e performancës për përcaktimin sasior të performancës së një nanogjeneratori piroelektrik.Nano Energjia 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Ciklet e ftohjes elektrokalorike në tantalatin e plumbit dhe skandiumit me rigjenerim të vërtetë nëpërmjet ndryshimit të fushës. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Ciklet e ftohjes elektrokalorike në tantalatin e plumbit dhe skandiumit me rigjenerim të vërtetë nëpërmjet ndryshimit të fushës.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. dhe Mathur, ND Ciklet e ftohjes elektrokalorike në tantalat plumb-skandium me rigjenerim të vërtetë me anë të modifikimit të fushës. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环，通过场变化实现真正的 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantalum酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. dhe Mathur, ND Një cikël ftohjeje elektrotermale i tantalatit të skandiumit-plumbit për rigjenerim të vërtetë përmes përmbysjes së fushës.fizikë Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Materiale kalorike pranë tranzicioneve fazore ferroike. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Materiale kalorike pranë tranzicioneve fazore ferroike.Moya, X., Kar-Narayan, S. dhe Mathur, ND Materiale kalorike pranë tranzicioneve fazore të feroideve. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Materiale termike pranë metalurgjisë me ngjyra.Moya, X., Kar-Narayan, S. dhe Mathur, ND Materiale termike pranë tranzicioneve fazore të hekurit.Nat. alma mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND Materiale kalorike për ftohje dhe ngrohje. Moya, X. & Mathur, ND Materiale kalorike për ftohje dhe ngrohje.Moya, X. dhe Mathur, ND Materiale termike për ftohje dhe ngrohje. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料。 Moya, X. & Mathur, ND Materiale termike për ftohje dhe ngrohje.Moya X. dhe Mathur ND Materiale termike për ftohje dhe ngrohje.Shkencë 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Ftohësit elektrokalorikë: një përmbledhje. Torelló, A. & Defay, E. Ftohësit elektrokalorikë: një përmbledhje.Torello, A. dhe Defay, E. Ftohës elektrokalorikë: një përmbledhje. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论.Torello, A. dhe Defay, E. Ftohës elektrotermalë: një përmbledhje.I avancuar. elektronik. alma mater. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Efikasitet i jashtëzakonshëm energjie i materialit elektrokalorik në skandium-skandium-plumb me renditje të lartë. National communication. 12, 3298 (2021).
Nair, B. et al. Efekti elektrotermal i kondensatorëve shumështresorë të oksidit është i madh në një gamë të gjerë temperaturash. Nature 575, 468–472 (2019).
Torello, A. et al. Diapazon i madh temperaturash në rigjeneruesit elektrotermalë. Science 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. et al. Sistem ftohjeje elektrotermale në gjendje të ngurtë me performancë të lartë. Science 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. et al. Pajisje ftohëse elektrotermale kaskadë për rritje të madhe të temperaturës. National Energy 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD Matje piroelektrike të lidhura me konvertimin e drejtpërdrejtë me efikasitet të lartë të nxehtësisë në energji elektrike. Olsen, RB & Brown, DD Matje piroelektrike të lidhura me konvertimin e drejtpërdrejtë të nxehtësisë në energji elektrike me efikasitet të lartë.Olsen, RB dhe Brown, DD Konvertim shumë i efektshëm i drejtpërdrejtë i nxehtësisë në energji elektrike i shoqëruar me matje piroelektrike. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Olsen, RB dhe Brown, DDOlsen, RB dhe Brown, DD Konvertim efikas i drejtpërdrejtë i nxehtësisë në energji elektrike i shoqëruar me matje piroelektrike.Ferroelektrika 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. et al. Energjia dhe dendësia e fuqisë në filma ferroelektrikë të hollë relaksues. Alma mater kombëtare. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, AN & Hanrahan, BM Konvertimi piroelektrik në kaskadë: optimizimi i tranzicionit fazor ferroelektrik dhe humbjeve elektrike. Smith, AN & Hanrahan, BM Konvertimi piroelektrik në kaskadë: optimizimi i tranzicionit fazor ferroelektrik dhe humbjeve elektrike.Smith, AN dhe Hanrahan, BM Konvertimi piroelektrik në kaskadë: tranzicioni fazor ferroelektrik dhe optimizimi i humbjeve elektrike. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗。 Smith, AN dhe Hanrahan, BMSmith, AN dhe Hanrahan, BM Konvertimi piroelektrik në kaskadë: optimizimi i tranzicioneve fazore ferroelektrike dhe humbjeve elektrike.J. Zbatim. fizikë. 128, 24103 (2020).
Hoch, SR Përdorimi i materialeve ferroelektrike për të shndërruar energjinë termike në energji elektrike. proces. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Konvertues i energjisë piroelektrike në kaskadë. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Konvertues i energjisë piroelektrike në kaskadë.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM dhe Dullea, J. Konvertuesi i Energjisë Piroelektrike Cascade. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。 Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM dhe Dullea, J. Konvertues të energjisë piroelektrike në kaskadë.Ferroelektrika 59, 205–219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. Mbi tretësirat e ngurta tantalate plumb-skandium me efekt të lartë elektrokalorik. Shebanov, L. & Borman, K. Mbi tretësirat e ngurta tantalate plumb-skandium me efekt të lartë elektrokalorik.Shebanov L. dhe Borman K. Mbi tretësirat e ngurta të tantalatit të plumbit-skandiumit me një efekt të lartë elektrokalorik. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Shebanov, L. dhe Borman, K.Shebanov L. dhe Borman K. Mbi tretësirat e ngurta skandium-plumb-skandium me një efekt të lartë elektrokalorik.Ferroelektrika 127, 143–148 (1992).
Falënderojmë N. Furusawa, Y. Inoue dhe K. Honda për ndihmën e tyre në krijimin e MLC-së. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB dhe ED. Falënderime për Fondacionin Kombëtar të Kërkimeve të Luksemburgut (FNR) për mbështetjen e kësaj pune përmes CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay-Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay dhe BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Departamenti i Kërkimit dhe Teknologjisë së Materialeve, Instituti i Teknologjisë i Luksemburgut (LIST), Belvoir, Luksemburg